鑄鐵砝碼補焊工藝探討
、原鑄鐵砝碼鑄造工藝方案及存在的問題 原工藝設計原則砝碼體材質HT100,屬低牌號灰鑄鐵,其碳硅含量高,石墨化比較充分,在凝固過程中析出石墨并伴隨相變膨脹,有-定的自補縮能力?；诣T鐵件的補縮應以澆注系統(tǒng)后補縮和石墨化膨脹自補縮為基礎，冒口僅是補充后補縮和自補縮不足的差額。冒口模數(shù)可以小于鑄件的模數(shù),厚件補縮要求低,可以用小冒口工藝。根據(jù)上述分析，確定明冒口設置在鑄件上面的中間部位,為防止鑄件反補冒口,冒口采用縮頸式。冒口尺寸為:冒口直徑Dp=300 mm、高度Hk=400 mm、冒口頸d=150 mm。由于鑄件壁很厚,為防止鑄件產生縮松,在鑄件下面中間位置(讓開鑄字)放置三塊冷鐵磚,加速鑄件的下部冷卻,并及時補澆冒口，以實現(xiàn)至下而上的順序凝固。砝碼體原工藝見圖2。
二、鑄鐵砝碼及原因分析 2.2.1冒口頸下縮孔. 清理后的鑄件在冒口頸下出現(xiàn)了縮孔，產生縮孔的原因是由于設置了部縮頸式冒口。這種部縮頸式冒口的設置使鑄件在此處形成了倒T型工藝熱節(jié);同時,由于冒口頸處四周砂尖角的作用,使得澆注及補澆冒口后，此處的砂尖角收受金屬液熱量最多,溫度迅速上升達到金屬液的溫度,而幾乎失去了導熱能力,從而嚴重影響鑄件熱節(jié)區(qū)的散熱,結果導致金屬液在此處難以凝固結殼;即使凝固結殼,其，殼厚度也比平面型壁處要薄，最后使鑄件熱節(jié)凝固時間長于冒口的凝固時間。由于部冒口頸凝固得比鑄件內熱節(jié)早，阻斷了冒口至鑄件熱節(jié)處的補縮通道，使冒口中的金屬液不能對鑄件熱節(jié)凝固時發(fā)生的體積收縮行及時補充，從而產生了冒口頸下縮孔?？s孔如圖3所示
三、改的鑄鐵砝碼工藝方案 3.1縮孔的解決方案 采用原工藝,砝碼體鑄件產生冒口頸縮孔,原因是在此處形成了T型熱節(jié),阻礙了鑄件的有效散熱。應設法降低鑄件熱節(jié)的模數(shù)。原工藝因冒口設置在鑄件部中央,既降低了鑄件的散熱速度,又間接地加了鑄件熱節(jié)的模數(shù)。鑄件產生縮孔，表明冒口先于鑄件凝固,冒口不能有效補縮鑄件。如果將冒口直徑及高度加,又會使冒口頸處砂尖角數(shù)增加,將降低鑄件的散熱速度,而且,隨著冒口體積的增,鑄件的散熱速度步降低，鑄件熱節(jié)的模數(shù)隨之增,冒口補縮能力相對降低。因此冒口在原位置加不可行。 (1)采用均衡凝固工藝 改變冒口的形式及位置，讓冒口離開鑄件中心熱節(jié)區(qū),冒口移到澆口對面鑄型的側面,從而加鑄件的散熱面積;在鑄件中心區(qū)底面增加外冷鐵,原3塊增加至6塊加速鑄件的冷卻。應用分段比例法設計冒口;采用飛邊冒口形式。冒口尺寸選擇:冒口直徑DR=300 mm、高度Hr=500 mm、冒口頸e=14 mm。此改工藝在冒口處降低因砂尖角產生的不良效應,加快了鑄件的凝固。同時加鑄型的緊實度,充分利用石墨化膨脹對鑄件的自補縮作用，從而獲得無縮孔及縮松的鑄件。
(2)澆注環(huán)節(jié)的控制 采用低溫澆注，溫度控制在1270~1290 C之間，高溫鐵液補澆冒口,冒口蓋珍珠巖保溫。鑄件在凝固3.2砂芯燒結的預防措施對芯砂造成燒結的主要因素加以控制。主要對具有礦化作用的粘結劑的加入量行限制。礦化作用是指加入物與基體材料在燒結溫度下產生液相，將基體材料粘結或產生新相的作用。為提高芯砂的綜合性能,防止芯子燒結粘砂,增加芯砂中的有益成分,減少芯砂中的不利成分,對原有芯砂配比行了較調整。調整后芯砂配比及物理性能見表2。 表2調整后的芯砂配比及物理性能 調整后的芯砂配比中,減少了干型舊砂的含量, 新增加粉狀石墨和膨潤土，增加了木屑的含量。此外，還采取降低鑄件澆注溫度、增加冷鐵數(shù)量等措施。實踐證明通過降低鑄件澆注溫度，增加冷鐵數(shù)量,能加速鑄件下面的冷卻結殼厚度,使鑄件熱節(jié)上移(離開中心離開調重孔芯,減小高溫鐵液對調重孔芯的作用時間，避免芯子燒結。
四、結論 (1)在鑄鐵砝碼體鑄造生產過程中,通過應用均衡凝 固工藝改變冒口的形式及位置，減弱了砂尖角的不良效應,增加了鑄件的散熱面積和速度;用低溫 注高溫補澆冒口及傾斜澆注等方法，了鑄型具有通暢的補縮通道,充分補縮鑄件，解決了砝碼體鑄件內部縮孔和縮松的。 (2)通過對芯砂成分及含量的調整,增加了芯砂耐火度，提高了砂芯的退讓性，降低了砂芯的壓應力;增加冷鐵數(shù)量加速冷卻,將鑄件熱節(jié).上移,離開調重孔芯,減小高溫鐵液對該芯烘烤時間,消除了砂芯燒結粘砂，了調重孔的尺寸及表面質量。
|
